 Форум |  Доски объявлений |  Реклама на сайте |
|
|
| Народная библиотека на НОВОСЁЛ.РУ \ | Ремонтно-строительные работы и услуги |
СНиП 2.04.03-85 Канализация. Наружные сети и сооружения
2.13. Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя необходимо выбирать в зависимости от характера объекта канализования, условий расположения коллектора с учетом последствий, которые могут быть вызваны выпадением дождей, превышающих расчетные, и принимать по табл. 5 и 6 или определять расчетом в зависимости от условий расположения коллектора, интенсивности дождей, площади бассейна и коэффициента стока по предельному периоду превышения.
При проектировании дождевой канализации у особых сооружений (метро, вокзалов, подземных переходов и др.), а также для засушливых районов, где значение q 20 менее 50 л/(с×га), при Р, равном единице, период однократного превышения расчетной интенсивности дождя следует определять только расчетом с учетом предельного периода превышения расчетной интенсивности дождя, указанного в табл. 7. При этом периоды однократного превышения расчетной интенсивности дождя, определенные расчетом, не должны быть менее указанных в табл. 5 и 6.
При определении периода однократного превышения расчетной интенсивности дождя расчетом следует учитывать, что при предельных периодах однократного превышения, указанных в табл. 7, коллектор дождевой канализации должен пропускать лишь часть расхода дождевого стока, остальная часть которого временно затопляет проезжую часть улиц и при наличии уклона стекает по ее лоткам, при этом высота затопления улиц не должна вызывать затопления подвальных и полуподвальных помещений; кроме того, следует учитывать возможный сток с бассейнов, расположенных за пределами населенного пункта.
Таблица 5
Условия расположения коллекторов
Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы, для населенных пунктов при значениях q 20
местного значения
на магистральных улицах
до 60
св. 60 до 80
св. 80 до 120
св. 120
Благоприятные и средние
Благоприятные
0,33-0,5
0,33-1
0,5-1
1-2
Неблагоприятные
Средние
0,5-1
1-1,5
1-2
2-3
Особо неблагоприятные
Неблагоприятные
2-3
2-3
3-5
5-10
-
Особо неблагоприятные
3-5
3-5
5-10
10-20
Примечания: 1. Благоприятные условия расположения коллекторов:
бассейн площадью не более 150 га имеет плоский рельеф при среднем уклоне поверхности 0,005 и менее;
коллектор проходит по водоразделу или в верхней части склона на расстоянии от водораздела не более 400 м/
2. Средние условия расположения коллекторов:
бассейн площадью свыше 150 га имеет плоский рельеф с уклоном 0,005 м и менее;
коллектор проходит d нижней части склона по тальвегу с уклоном склонов 0,02 м и менее, при этом площадь бассейна не превышает 150 га.
3. Неблагоприятные условия расположения коллекторов:
коллектор проходит в нижней части склона, площадь бассейна превышает 150 га;
коллектор проходит по тальвегу с крутыми склонами при среднем уклоне склонов свыше 0,02.
4. Особо неблагоприятные условия расположения коллекторов: коллектор отводит воду из замкнутого пониженного места (котловины).
Таблица 6
Результат кратковременного переполнения сети
Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы, для территории промышленных предприятий при значениях q 20
до 70
св. 70 до 100
св. 100
Технологические процессы предприятия:
не нарушаются
0,33-0,5
0,5-1
2
нарушаются
0,5-1
1-2
3-5
Примечание. Для предприятий, расположенных в замкнутой котловине, период однократного превышения расчетной интенсивности дождя следует определять расчетом или принимать рваным не менее чем 5 годам.
Таблица 7
Характер бассейна, обслуживаемого коллектором
Значение предельного периода превышения интенсивности дождя Р, годы, в зависимости от условий расположения коллектора
благоприятных
средних
неблагоприятных
особо неблагоприятных
Территории кварталов и проезды местного значения
10
10
25
50
Магистральные улицы
10
25
50
100
2.14. Расчетную площадь стока для рассчитываемого участка сети необходимо принимать равной всей площади стока или части ее, дающей максимальный расход стока.
В тех случаях, когда площадь стока коллектора составляет 500 га и более, в формулы (2) и (3) следует вводить поправочный коэффициент К, учитывающий неравномерность выпадения дождя по площади и принимаемый по табл. 8.
Таблица 8
Площадь стока, га
800
1000
2000
4000
6000
8000
10 000
Значение коэффициента К
0,95
0,90
0,85
0,8
0,7
0,6
0,55
Расчетные расходы дождевых вод с незастроенных площадей водосборов свыше 1000 га, не входящих в территорию населенного пункта, следует определять по соответствующим нормам стока для расчета искусственных сооружений автомобильных дорог согласно ВСН 63-76 Минтрансстроя.
2.15. Расчетную продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам tr, мин, следует принимать по формуле
(5)
где tcon -продолжительность протекания дождевых вод до уличного лотка или при наличии дождеприемников в пределах квартала до уличного коллектора (время поверхностной концентрации), мин, определяемая согласно п. 2.16;
tcan - то же, по уличным лоткам до дождеприемника (при отсутствии их в пределах квартала), определяемая по формуле (6);
tp -то же, по трубам до рассчитываемого сечения, определяемая по формуле (7).
2.16. Время поверхностной концентрации дождевого стока следует определять по расчету или принимать в населенных пунктах при отсутствии внутриквартальных закрытых дождевых сетей равным 5-10 мин или при наличии их равным 3-5 мин.
При расчете внутриквартальной канализационной сети время поверхностной концентрации надлежит принимать равным 2-3 мин.
Продолжительность протекания дождевых вод по уличным лоткам tcan , мин, следует определять по формуле
(6)
где lcan -длина участков лотков, м;
vcan -расчетная скорость течения на участке, м/с.
Продолжительность протекания дождевых вод по трубам до рассчитываемого сечения tp , мин, следует определять по формуле
(7)
где lp -длина расчетных участков коллектора, м;
vp -расчетная скорость течения на участке, м/с.
2.17. Среднее значение коэффициента стока zmid следует определять как средневзвешенную величину в зависимости от коэффициентов z, характеризующих поверхность и принимаемых по табл. 9 и 10.
Таблица 9
Поверхность
Коэффициент z
Кровля зданий и сооружений, асфальтобетонные покрытия дорог
Принимается по табл. 10
Брусчатые мостовые и черные щебеночные покрытия дорог
0,224
Булыжные мостовые
0,145
Щебеночные покрытия, не обработанные вяжущими
0,125
Гравийные садово-парковые дорожки
0,09
Грунтовые поверхности (спланированные)
0,064
Газоны
0,038
Примечание. Указанные значения коэффициента z допускается уточнять по местным условиям на основании соответствующих исследований.
Таблица 10
Параметр А
Коэффициент z для водонепроницаемых поверхностей
300
0,32
400
0,30
500
0,29
600
0,28
700
0,27
800
0,26
1000
0,25
1200
0,24
1500
0,23
2.18. При расчете стока с бассейнов площадью свыше 50 га с разным характером застройки или с резко различными уклонами поверхности земли следует производить проверочные определения расходов дождевых вод с разных частей бассейна и наибольший из полученных расходов принимать за расчетный. При этом если расчетный расход дождевых вод с данной части бассейна окажется меньше расхода, по которому рассчитан коллектор на вышележащем участке, следует расчетный расход для данного участка коллектора принимать равным расходу на вышележащем участке.
Территории садов и парков, не оборудованные дождевой закрытой или открытой канализацией, в расчетной величине площади стока и при определении коэффициента z не учитываются. Если территория имеет уклон поверхности 0,008-0,01 и более в сторону уличных проездов, то в расчетную площадь стока необходимо включать прилегающую к проезду полосу шириной 50-100 м.
Озелененные площади внутри кварталов (полосы бульваров, газоны и т. п.) следует включать в расчетную величину площади стока и учитывать при определении коэффициента поверхности бассейна стока z.
2.19. Значения коэффициента b следует определять по табл. 11.
Таблица 11
Показатель степени п
£ 0,4
0,5
0,6
³ 0,7
Значение коэффициента b
0,8
0,75
0,7
0,65
Примечания: 1. При уклонах местности 0,01-0,03 указанные значения коэффициента b следует увеличивать на 10-15 % и при уклонах местности свыше 0,03 принимать равными единице.
2. Если общее число участков на дождевом коллекторе или на притоке менее 10, то значение b при всех уклонах допускается уменьшать на 10 % при числе участков 4-10 и на 15 % при числе участков менее 4.
РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СТОЧНЫХ ВОД ПОЛУРАЗДЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ
2.20. Расчетный расход смеси сточных вод qmix , л/с, в общесплавных коллекторах полураздельной системы канализации следует определять по формуле
(8)
где qcit - максимальный расчетный расход производственных и бытовых сточных вод с учетом коэффициента неравномерности, л/с;
åqlim - максимальный, подлежащий очистке расход дождевого стока, равный сумме предельных расходов дождевых вод qlim , подаваемых в общесплавной коллектор от каждой разделительной камеры, расположенной до рассчитываемого участка, л/с.
Расход стока от предельного дождя qlim следует определять согласно п. 2.11 при периоде однократного превышения интенсивности предельного дождя Plim = (0,05-0,1) года, обеспечивающем отведение на очистку не менее 70 % годового объема поверхностных сточных вод.
Указанные значения Plim допускается уточнять по местным условиям.
2.21. Предельный расход дождевых вод qlim , подаваемый в общесплавной коллектор полураздельной системы канализации от разделительной камеры, допускается определять путем расчета стока дождевых вод согласно п. 2.12 при значении коэффициента b = 1 по существующей или запроектированной дождевой канализационной сети при предельном, не сбрасываемом в водоем дожде, пользуясь метеорологическими параметрами для дождей частой повторяемости. Предельный расход дождевых вод следует определять по формуле
(9)
где К div - коэффициент, показывающий часть расхода дождевых вод, направляемую на очистку, и определяемый по п. 2.22;
qr - расход подходящих к разделительной камере дождевых вод, определяемый согласно п. 2.11 без учета коэффициента b .
2.22. Значения коэффициента разделения К div следует определять по табл. 12 в зависимости от отношения
где mr , g -параметры, определяемые по п. 2.12.
Таблица 12
Показатель степени nlim
Значения коэффициента Kdiv при Kdiv , равных
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,35
0,4
0,45
0,5
0,75
0,02
0,04
0,07
0,1
0,15
0,19
0,24
0,3
0,36
0,42
0,5
0,025
0,05
0,08
0,12
0,16
0,21
0,26
0,31
0,37
0,43
0,3
0,03
0,06
0,09
0,13
0,18
0,22
0,27
0,32
0,38
0,43
Примечание. Принятые в табл. 12 значения Kdiv справедливы для продолжительности протока tr , равной 20 мин, а также разности показателей степени в формуле (2) п-nlim = 0 при любой продолжительности протока.
В тех случаях, когда расчетная продолжительность протока до разделительной камеры tr ¹ 20 мин и разность показателей степени n ¹ 0, к значению коэффициента разделения, принятому по табл. 12, следует вводить поправочный коэффициент, определяемый по табл. 13, в зависимости от продолжительности протока до разделительной камеры и разности показателей степени п.
Таблица 13
Разность показателей степени n-nlim
Значение поправочного коэффициента к коэффициенту разделения Kdiv при продолжительности протока tr , мин
10
30
60
90
120
0,03 и менее
1
1
1
1,1
1,1
0,07
0,9
1
1,1
1,2
1,2
0,15
0,9
1,1
1,2
1,3
1,3
0,2
0,8
1,1
1,4
1,6
1,7
0,3
0,8
1,2
1,6
1,9
2,1
2.23. Расчетный расход смеси сточных вод на участках общесплавной канализационной сети до первого ливнеспуска следует определять как сумму расходов производственно-бытовых сточных вод qcit с учетом коэффициента неравномерности и дождевых вод от дождя расчетной интенсивности.
2.24. Расчетный расход смеси сточных вод на участках общесплавной канализационной сети после первого и каждого последующего ливнеспуска следует определить как сумму расходов производственно-бытовых сточных вод с учетом коэффициента неравномерности и дождевых вод от дождя расчетной интенсивности qqen , л/с, по формуле
(10)
где qcit -расход производственных и бытовых сточных вод, л/с;
qr - расход дождевых вод с бассейна стока между последним ливнеспуском и расчетным сечением, л/с.
2.25. Общесплавные коллекторы полураздельной системы канализации следует рассчитывать на пропуск расходов при полном их заполнении.
Участки общесплавных коллекторов полураздельной системы канализации, где расход производственно-бытовых сточных вод qcit превышает 10 л/с, следует проверять на условия пропуска этого расхода, при этом наименьшие скорости следует принимать по табл. 14 при наполнении, равном 0,3.
Таблица 14
Глубина слоя воды в трубопроводах общесплавной сети при расчетных расходах в сухую погоду, см
Наименьшая скорость течения сточных вод, м/с
31-40
1
41-60
1,1
61-100
1,2
101-150
1,3
Св. 150
1,4
РЕГУЛИРОВАНИЕ СТОКА ДОЖДЕВЫХ ВОД
2.26. Регулирование стока дождевых вод следует предусматривать с целью уменьшения и выравнивания расхода, поступающего на очистные сооружения или насосные станции. Регулирование стока следует также применять перед отводными коллекторами большой протяженности для уменьшения диаметров труб.
Для регулирования стока дождевых вод следует устраивать пруды или резервуары, а также использовать укрепленные овраги и существующие пруды, не являющиеся источниками питьевого водоснабжения, непригодные для купания и спорта и не используемые в рыбохозяйственных целях.
2.27. В регулирующие пруды и резервуары, как правило, следует направлять через разделительные камеры лишь дождевые воды при возникновении больших расходов стока. При этом все талые воды и сток от часто повторяющихся дождей необходимо пропускать в обход пруда.
В случае целесообразности использования регулирующего пруда как очистного сооружения в него должен быть направлен весь поверхностный сток, при этом следует предусматривать специальное оборудование для удаления осадка, мусора и нефтепродуктов.
2.28. Период однократного превышения расчетной интенсивности дождей для водосбросов и выпусков в пруды следует устанавливать для каждого объекта с учетом местных условий и возможных последствии в случае выпадения дождей с интенсивностью выше расчетной.
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАЛИЗАЦИОННЫХ СЕТЕЙ
2.29. Гидравлический расчет канализационных самотечных трубопроводов (лотков, каналов) надлежит производить на расчетный максимальный секундный расход сточных вод по таблицам и графикам, составленным по формуле
(11)
где v -скорость движения жидкости, м/с;
С -коэффициент, зависящий от гидравлического радиуса и шероховатости смоченной поверхности канала или трубопровода и определяемый по формуле
(12)
здесь
n 1 - коэффициент шероховатости, принимаемый для самотечных коллекторов круглого сечения 0,014, для напорных трубопроводов-0,013;
R -гидравлический радиус, м;
i -гидравлический уклон.
Гидравлический уклон i для самотечных трубопроводов, лотков и каналов допускается определять по формуле
(13)
где g-ускорение силы тяжести, м/с2;
l -коэффициент сопротивления трению по длине, который следует определять по формуле, учитывающей различную степень турбулентности потока:
(14)
здесь D-эквивалентная шероховатость, см;
R -гидравлический радиус, см;
a 2 -коэффициент, учитывающий характер шероховатости труб и каналов;
Re-число Рейнольдса.
Значения D и а2 следует принимать по табл. 15.
Таблица 15
Трубы и каналы
D, см
а2
Трубы:
бетонные и железобетонные
0,2
100
керамические
0,135
90
чугунные
0,1
83
стальные
0,08
79
асбестоцементные
0,06
73
Каналы:
из бута, тесаного камня
0,635
150
кирпичные
0,315
110
бетонные и железобетонные монолитные
0,3
120
то же, сборные (заводского изготовления)
0,08
50
2.30. Гидравлический расчет канализационных напорных трубопроводов надлежит производить согласно СНиП 2.04.02-84.
2.31. Гидравлический расчет напорных илопроводов, транспортирующих сырые и сброженные осадки, а также активный ил, следует производить с учетом режима движения, физических свойств и особенностей состава осадков.
При влажности 99 % и более осадок подчиняется законам движения сточной жидкости.
Опубликовано 18.06.2008
  | © 2025 Новосёл |  Написать письмо |
