 Форум |  Доски объявлений |  Реклама на сайте |
|
|
| Народная библиотека на НОВОСЁЛ.РУ \ | Ремонтно-строительные работы и услуги |
СНиП 2.04.03-85 Канализация. Наружные сети и сооружения
6.12. Компоновка сооружений на площадке должна обеспечивать:
рациональное использование территории с учетом перспективного расширения сооружений и возможность строительства по очередям;
блокирование сооружений и зданий различного назначения и минимальную протяженность внутриплощадочных коммуникаций;
самотечное прохождение основного потока сточных вод через сооружения с учетом всех потерь напора и с использованием уклона местности.
6.13. В составе очистных сооружений следует предусматривать:
устройства для равномерного распределения сточных вод и осадка между отдельными элементами сооружений, а также для отключения сооружений, каналов и трубопроводов на ремонт, для опорожнения и промывки;
устройства для измерения расходов сточных вод и осадка;
аппаратуру и лабораторное оборудование для контроля качества поступающих и очищенных сточных вод.
6.14. Каналы очистных сооружений канализации и лотки сооружений следует рассчитывать на максимальный секундный расход сточных вод с коэффициентом 1,4.
6.15. Состав и площади вспомогательных и лабораторных помещений необходимо принимать по табл. 26.
Состав и площади помещений гардеробных, душевых, санузлов и др. надлежит принимать согласно СНиП II-92-76 в зависимости от численности обслуживающего персонала и группы санитарной характеристики производственных процессов, принимаемой по табл. 65.
Таблица 26
Помещения
Площадь помещений, м2, при производительности очистных сооружений, тыс. м3/сут
от 1,4 до 10
св. 10 до 50
св. 50 до 100
св. 100 до 250
св. 250
Физико-химическая лаборатория по контролю:
20
25
25
40 (две комнаты по 20)
50 (две комнаты по 25)
сточных вод
осадков сточных вод
-
-
15
15
20
Бактериологическая лаборатория
-
20
22
33 (две комнаты 18 и 15)
35 (две комнаты 20 и 15)
Весовая
-
6
8
10
12
Моечная и автоклавная
-
10
12
15
15
Помещения для хранения посуды и реактивов
6
6
12
15
20
Кабинет заведующего лабораторией
-
10
12
15
20
Помещение для пробоотборников
-
-
6
8
8
Местный диспетчерский пункт
Назначается в зависимости от системы диспетчеризации и автоматизации
Кабинет начальника станции
10
15
15
25
25
Помещение для технического персонала
10
15
20
25 (две комнаты 10 и 15)
30 (две комнаты по 15)
Комната дежурного персонала
8
15
20
25
25
Мастерская текущего ремонта мелкого оборудования
10
15
20
25
25
Мастерская приборов
15
15
15
20
20
Библиотека и архив
-
-
10
20
30
Помещение для хозяйственного инвентаря
-
-
6
8
8
Примечания: 1. Вспомогательные помещения надлежит размещать в одном здании.
2. Размещение лаборатории в здании насосной и воздуходувной станций допускается при условии принятия мер, исключающих передачу вибрации от оборудования на стены здания.
3. Для станций производительностью менее 1,4 тыс. м3/сут состав и площадь помещений устанавливаются в зависимости от местных условий.
СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД
Решетки
6.16. В составе очистных сооружений следует предусматривать решетки с прозорами не более 16 мм, со стержнями прямоугольной формы или решетки-дробилки.
Примечание. Решетки допускается не предусматривать в случае подачи сточных вод на очистные сооружения насосами при установке перед насосами решеток с прозорами не более 16 мм или решеток-дробилок, при этом:
длина напорного трубопровода не должна превышать 500 м;
в насосных станциях предусматривается вывоз задержанных на решетках отбросов.
6.17. Число решеток и решеток-дробилок, скорости протекания жидкости в прозорах, нормы съема отбросов, расстояние между устанавливаемым оборудованием и т. д. следует определять согласно пп. 5.12-5.16.
6.18. Механизированная очистка решеток от отбросов и транспортирование их к дробилкам должны быть предусмотрены при количестве отбросов 0,1 м3/сут и более. При меньшем количестве отбросов допускается установка решеток с ручной очисткой.
6.19. При обосновании отбросы с решеток допускается собирать в контейнеры с герметически закрывающимися крышками и вывозить в места обработки твердых бытовых и промышленных отходов.
6.20. Дробленые отбросы рекомендуется направлять для совместной переработки с осадками очистных сооружений.
6.21. Решетки-дробилки допускается устанавливать в каналах без зданий.
6.22. В здании решеток необходимо предусматривать мероприятия, предотвращающие поступление холодного воздуха в помещение через подводящие и отводящие каналы.
6.23. Поп здания решеток надлежит располагать выше расчетного уровня сточной воды в канале не менее чем на 0,5 м.
6.24. Потери напора в решетках следует принимать в 3 раза большими, чем для чистых решеток.
6.25. Для монтажа и ремонта решеток, дробилок и другого оборудования необходимо предусматривать установку подъемно-транспортного оборудования согласно СНиП 2.04.02-84.
Для перемещения контейнеров подъемно-транспортное оборудование должно быть с электроприводом.
Песколовки
6.26. Песколовки необходимо предусматривать при производительности очистных сооружений свыше 100 м3/сут. Число песколовок или отделений песколовок надлежит принимать не менее двух, причем все песколовки или отделения должны быть рабочими.
Тип песколовки (горизонтальная, тангенциальная, аэрируемая) необходимо выбирать с учетом производительности очистных сооружении, схемы очистки сточных вод и обработки их осадков, характеристики взвешенных веществ, компоновочных решений и т. п.
6.27. При расчете горизонтальных и аэрируемых песколовок следуют определять их длину Ls , м, по формуле
(17)
где Ks -коэффициент, принимаемый по табл. 27;
Hs -расчетная глубина песколовки, м, принимаемая для аэрируемых песколовок равной половине общей глубины;
vs -скорость движения сточных вод, м/с, принимаемая по табл. 28;
u 0 -гидравлическая крупность песка, мм/с, принимаемая в зависимости от требуемого диаметра задерживаемых частиц песка.
Таблица 27
Диаметр задерживаемых частиц песка, мм
Гидравлическая крупность песка u 0, мм/с
Значение Ks в зависимости от типа песколовок и отношения ширины В к глубине Н аэрируемых песколовок
горизонтальные
аэрируемые
В:Н = 1
В:Н = 1,25
В:Н = 1,5
0,15
13,2
-
2,62
2,50
2,39
0,20
18,7
1,7
2,43
2,25
2,08
0,25
24,2
1,3
-
-
-
Таблица 28
Песколовка
Гидравлическая крупность песка u 0, мм/с
Скорость движения сточных вод vs , м/с, при притоке
Глубина Н, м
Количество задерживаемого песка, л/чел.-сут
Влажность песка, %
минимальном
максимальном
Горизонтальная
18,7-24,2
0,15
0,3
0,5-2
0,02
60
55-60
Аэрируемая
13,2-18,7
-
0,08-0,12
0,7-3,5
0,03
-
90-95
Тангенциальная
18,7-24,2
-
-
0,5
0,02
60
70-75
6.28. При проектировании песколовок следует принимать общие расчетные параметры для песколовок различных типов по табл. 28:
а) для горизонтальных песколовок-продолжительность протекания сточных вод при максимальном притоке не менее 30 с;
б) для аэрируемых песколовок:
установку аэраторов из дырчатых труб-на глубину 0,7 Hs вдоль одной из продольных стен над лотком для сбора песка;
интенсивность аэрациии-3-5 м3/(м2 × ч);
поперечный уклон дна к песковому лотку-0,2-0,4;
впуск воды-совпадающий с направлением вращения воды в песколовке, выпуск-затопленный;
отношение ширины к глубине отделения-В:Н = 1:1,5;
в) для тангенциальных песколовок:
нагрузку-110 м3/(м2 × ч) при максимальном притоке;
впуск воды-по касательной на всей расчетной глубине;
глубину-равную половине диаметра;
диаметр-не более 6 м.
6.29. Удаление задержанного песка из песколовок всех типов следует предусматривать:
вручную-при объеме его до 0,1 м3/сут;
механическим или гидромеханическим способом с транспортированием песка к приямку и последующим отводом за пределы песколовок гидроэлеваторами, песковыми насосами и другими способами-при объеме его свыше 0,1 м3/сут.
6.30. Расход производственной воды qh , л/с, при гидромеханическом удалении песка (гидросмывом с помощью трубопровода со спрысками, укладываемого в песковый лоток) необходимо определять по формуле
(18)
где vh -восходящая скорость смывной воды в лотке, принимаемая равной 0,0065 м/с;
lsc -длина пескового лотка, равная длине песколовки за вычетом длины пескового приямка, м;
bsc -ширина пескового лотка, равная 0,5 м.
6.31. Количество песка, задерживаемого в песколовках, для бытовых сточных вод надлежит принимать 0,02 л/(чел×сут), влажность песка 60 %, объемный вес 1,5 т/м3.
6.32. Объем пескового приемка следует принимать не более двухсуточного объема выпадающего песка, угол наклона стенок приямка к горизонту-не менее 60°.
6.33. Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматривать площадки с ограждающими валиками высотой 1-2 м. Нагрузку на площадку надлежит предусматривать не более 3 м3/м2 в год при условии периодического вывоза подсушенного песка в течение года. Допускается применять накопители со слоем напуска песка до 3 м в год. Удаляемую с песковых площадок воду необходимо направлять в начало очистных сооружений.
Для съезда автотранспорта на песковые площадки надлежит устраивать пандус уклоном 0,12-0,2.
6.34. Для отмывки и обезвоживания песка допускается предусматривать устройство бункеров, приспособленных для последующей погрузки песка в мобильный транспорт. Вместимость бункеров должна рассчитываться на 1,5-5-суточное хранение песка. Для повышения эффективности отмывки песка следует применять бункера в сочетании с напорными гидроциклонами диаметром 300 мм и напором пульпы перед гидроциклоном 0,2 МПа (2 кгс/см2). Дренажная вода из песковых бункеров должна возвращаться в канал перед песколовками.
В зависимости от климатических условий бункер следует размещать в отапливаемом здании или предусматривать его обогрев.
6.35. Для поддержания в горизонтальных песколовках постоянной скорости движения сточных вод на выходе из песколовки надлежит предусматривать водослив с широким порогом.
Усреднители
6.36. При необходимости усреднения состава и расхода производственных сточных вод надлежит предусматривать усреднители.
6.37. Тип усреднителя (барботажный, с механическим перемешиванием, многоканальный) следует выбирать с учетом характера колебаний концентрации загрязняющих веществ (циклические, произвольные колебания и залповые сбросы), а также вида и количества взвешенных веществ.
6.38. Число секции усреднителей необходимо принимать не менее двух, причем обе рабочие.
При наличии в сточных водах взвешенных веществ следует предусматривать мероприятия по предотвращению осаждения их в усреднителе.
6.39. В усреднителях с барботированием или механическим перемешиванием при наличии в стоках легколетучих ядовитых веществ следует предусматривать перекрытие и вентиляционную систему.
6.40. Усреднитель барботажного типа необходимо применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ до 500 мг/л гидравлической крупностью до 10 мм/с при любом режиме их поступления.
6.41. Объем усреднителя Wz , м3, при залповом сбросе следует рассчитывать по формулам:
при Kav до 5; (19)
при Kav = 5 и более, (20)
где qw -расход сточных вод, м /ч;
tz -длительность залпового сброса, ч;
Kav -требуемый коэффициент усреднения, равный:
(21)
здесь С max -концентрация загрязнений в залповом сбросе;
С mid -средняя концентрация загрязнений в сточных водах;
С adm -концентрация, допустимая по условиям работы последующих сооружений.
6.42. Объем усреднителя Wcir , м3, при циклических колебаниях надлежит рассчитывать по формулам:
при Kav до 5; (22)
при Kav = 5 и более, (23)
где tcir -период цикла колебаний, ч;
Kav -коэффициент усреднения, определяемый по формуле (21).
6.43. При произвольных колебаниях объем усреднителя Wes , м3, следует определять пошаговым расчетом (методом последовательного приближения) по формуле
(24)
где Dtst -временной шаг расчета, принимаемый не более 1 ч;
DС ex - приращение концентрации на выходе усреднителя за текущий шаг расчета (может быть как положительным, так и отрицательным), г/м3 .
Расчет следует начинать с неблагоприятных участков графика почасовых колебаний.
Если получающийся в результате расчета ряд С ex не удовлетворяет технологическим требованиям (например, по максимальной величине С ex ), расчет следует повторить при увеличенном Wes . Начальную величину Wes необходимо назначать ориентировочно исходя из оценки общего характера колебаний С ex . График колебаний на входе в усреднитель Cen должен приниматься фактический (по данному производству или аналогу) или по технологическому заданию.
6.44. Распределение сточных вод по площади усреднителя барботажного типа должно быть максимально равномерным с использованием системы каналов и подающих лотков с придонными отверстиями или треугольными водосливами при скорости течения в лотке не менее 0,4 м/с.
6.45. Барботирование следует осуществлять через перфорированные трубы, укладываемые строго горизонтально вдоль резервуара. При пристенном расположении барботеров расстояние от них до противоположной стены следует принимать 1-1,5h , между барботерами-2-3h, при промежуточном расположении расстояние барботеров от стены 1-1,5h, где h-глубина погружения барботера. При переменной глубине воды в усреднителе h следует принимать при максимальном уровне.
6.46. При расчете необходимо принимать:
интенсивность барботирования при пристенных барботерах (создающих один циркуляционный поток)-6 м3/ч на 1 м, промежуточных (создающих два циркуляционных потока)-12 м3/ч на 1 м;
интенсивность барботирования для предотвращения выпадения в осадок взвесей в пристенных барботерах-до 12 м3/ч на 1 м, в промежуточных-до 24 м3/ч на 1 м;
перепад давления в отверстиях барботера-1-4 кПа (0,1-0,4 м вод. ст.).
6.47. Усреднитель с механическим перемешиванием следует применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше 500 мг/л при любом режиме их поступления. Подача осуществляется периферийным желобом равномерно по периметру усреднителя.
6.48. Объем усреднителя с механическим перемешиванием должен рассчитываться аналогично объему усреднителя барботажного типа.
6.49. Многоканальные усреднители с заданным распределением сточных вод по каналам надлежит применять для выравнивания залповых сбросов сточных вод с содержанием взвешенных веществ гидравлической крупностью до 5 мм/с при концентрации до 500 мг/л.
6.50. Объем Wav , м3, многоканальных усреднителей при залповых сбросах высококонцентрированных сточных вод следует рассчитывать по формуле
(25)
где qw -расход сточных вод, м3/ч;
tz -длительность залпового сброса, ч;
Kav -коэффициент усреднения.
6.51. Для снижения расчетных расходов сточных вод. поступающих на очистные сооружения, допускается устройство регулирующих резервуаров.
6.52. Регулирующие резервуары надлежит размещать после решеток и песколовок с подачей в них сточных вод через разделительную камеру, отделяющую расход, превышающий усредненный.
6.53. Конструкцию регулирующих резервуаров следует принимать аналогичной первичным отстойникам с соответствующими устройствами для удаления осадка и перекачкой осветленной воды на последующие сооружения для ее очистки в часы минимального притока.
6.54. Оптимальную величину зарегулированного расчетного расхода следует определять технико-экономическим расчетом, подбирая последовательно ряд значений коэффициентов неравномерности после регулирования К reg , объемов регулирующего резервуара и объемов сооружений для очистки сточных вод и вспомогательных сооружений (воздуходувной и насосных станций и т. д.).
6.55. Подбор значений коэффициентов неравномерности после регулирования К reg объемов регулирующего резервуара Wreg следует выполнять по соотношениям:
(26)
(27)
где К gen -общий коэффициент неравномерности поступления сточных вод;
qmid -среднечасовой расход сточных вод.
Зависимость между greg и treg допускается принимать по табл. 29.
Таблица 29
greg
1
0,95
0,9
0,85
0,8
0,75
0,67
0,65
treg
0
0,24
0,5
0,9
1,5
2,15
3,3
4,4
6.56. При необходимости усреднения расхода и концентрации сточных вод объем усреднителя и концентрацию загрязняющих веществ необходимо определять пошаговым расчетом.
Приращения объема водной массы DW , м3, и концентрации DС, г/м3, на текущем шаге расчета следует определять по формулам:
(28)
(29)
где qen , qex , Cen , Cex -расходы сточных вод и концентрации загрязняющих веществ на предыдущем шаге расчета;
Wav -объем усреднителя в момент расчета, м3.
Отстойники
6.57. Тип отстойника (вертикальный, радиальный, с вращающимся сборно-распределительным устройством, горизонтальный, двухъярусный и др.) необходимо выбирать с учетом принятой технологической схемы очистки сточных вод и обработки их осадка, производительности сооружений, очередности строительства, числа эксплуатируемых единиц, конфигурации и рельефа площадки, геологических условий, уровня грунтовых вод и т. п.
6.58. Число отстойников следует принимать: первичных-не менее двух, вторичных-не менее трех при условии, что все отстойники являются рабочими. При минимальном числе их расчетный объем необходимо увеличивать в 1,2-1,3 раза.
6.59. Расчет отстойников, кроме вторичных после биологической очистки, надлежит производить по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимого эффекта осветления.
Желоба двухъярусных отстойников следует рассчитывать из условия продолжительности отстаивания 1,5 ч.
Расчет вторичных отстойников надлежит производить согласно пп. 6.160-6.163.
6.60. Расчетное значение гидравлической крупности u 0 , мм/с, необходимо определять по кривым кинетики отстаивания Э = f ( t ), получаемым экспериментально, с приведением полученной в лабораторных условиях величины к высоте слоя, равной глубине проточной части отстойника, по формуле
(30)
где Hset - глубина проточной части в отстойнике, м;
Kset -коэффициент использования объема проточной части отстойника;
tset -продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h1; для городских сточных вод данную величину допускается принимать по табл. 30;
n 2 - показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод следует определять по черт. 2.
Примечания: 1. Расчет отстойников для сточных вод, содержащих загрязняющие вещества легче воды (нефтепродукты, масла, жиры и т. п.), следует выполнять с учетом гидравлической крупности всплывающих частиц.
2. При наличии в воде частиц тяжелей и легче воды за расчетную надлежит принимать меньшую гидравлическую крупность.
3. В случае, когда температура сточной воды в производственных условиях отличается от температуры воды, при которой определялась кинетика отстаивания, необходимо вводить поправку
(31)
где m lab ,m pr -вязкость воды при соответствующих температурах в лабораторных и производственных условиях;
u0-гидравлическая крупность частиц, полученная по формуле (30), мм/с.
Опубликовано 18.06.2008
  | © 2025 Новосёл |  Написать письмо |
