 Форум |  Доски объявлений |  Реклама на сайте |
|
|
| Народная библиотека на НОВОСЁЛ.РУ \ | Ремонтно-строительные работы и услуги \ Строительство коттеджей, домов, дач |
СНиП 2.04.07-86* Тепловые сети
ПРИЛОЖЕНИЕ 7 Рекомендуемое
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К РАЗМЕЩЕНИЮ ТРУБОПРОВОДОВ ПРИ ИХ ПРОКЛАДКЕ В НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ, ТОННЕЛЯХ, НАДЗЕМНОЙ И В ТЕПЛОВЫХ ПУНКТАХ
1. Минимальные расстояния в свету при подземной и надземной прокладках тепловых сетей между строительными конструкциям и трубопроводами следует принимать по табл. 1-3.
Таблица 1
Непроходные каналы
Условный проход трубопроводов, мм
Расстояние от поверхности теплоизоляционной конструкции трубопроводов в свету, мм, не менее
до стенки канала
до поверхности теплоизоляционной конструкции смежного трубопровода
до перекрытия канала
до дна канала
25-80
70
100
50
100
100-250
80
140
50
150
300-350
100
160
70
150
400
100
200
70
180
500-700
110
200
100
180
800
120
250
100
200
900-1400
120
250
100
300
Примечание: При реконструкции тепловых сетей с использованием существующих каналов допускается отступление от размеров, указанных в данной таблице.
Таблица 2
Тоннели, надземная прокладка и тепловые пункты
Условный проход трубопроводов, мм
Расстояние от поверхности теплоизоляционной конструкции трубопроводов в свету, мм, не менее
до стенки тоннеля
до перекрытия тоннеля
до дна тоннеля
до поверхности теплоизоляционной конструкции смежного трубопровода в тоннелях, при надземной прокладке и в тепловых пунктах
по вертикали
по горизонтали
25-80
150
100
150
100
100
100-250
170
100
200
140
140
300-350
200
120
200
160
160
400
200
120
200
160
200
500-700
200
120
200
200
200
800
250
150
250
200
250
900
250
150
300
200
250
1000-1400
350
250
350
300
300
Примечание: При реконструкции тепловых сетей с использованием существующих каналов допускается отступление от размеров, указанных в данной таблице.
Таблица 3
Узлы трубопроводов в тоннелях, камерах и тепловых пунктах
Наименование
Расстояние в свету, мм, не менее
От пола или перекрытия до поверхности теплоизоляционных конструкций трубопроводов (для перехода)
700
Боковые проходы для обслуживания арматуры и сальниковых компенсаторов (от стенки до фланца арматуры или до компенсатора) при диаметрах труб, мм:
до 500
600
от 600 до 900
700
от 1000 и более
1000
От стенки до фланца корпуса сальникового компенсатора (со стороны патрубка) при диаметрах труб, мм:
до 500
600 (вдоль оси трубы)
600 и более
800 (вдоль оси трубы)
От пола или перекрытия до фланца арматуры или до оси болтов сальникового уплотнения
400
То же, до поверхности теплоизоляционной конструкции ответвлений труб
300
От выдвинутого шпинделя задвижки (или штурвала) до стенки или перекрытия
200
Для труб диаметром 600 мм и более между стенками смежных труб со стороны сальникового компенсатора
500
От стенки или от фланца задвижки до штуцеров для выпуска воды или воздуха
100
От фланца задвижки на ответвлении до поверхности теплоизоляционных конструкций основных труб
100
Между теплоизоляционными конструкциями смежных сильфонных компенсаторов при диаметрах компенсаторов, мм:
до 500
100
600 и более
150
2. Минимальные расстояния от края подвижных опор до края опорных конструкций (траверс, кронштейнов, опорных подушек) должны обеспечивать максимально возможное смещение опоры в боковом направлении с запасом не менее 50 мм. Кроме того, минимальные расстояния от края траверсы или кронштейна до оси трубы без учета смещения должны быть не менее 0,5D у .
3. Максимальные расстояния в свету от теплоизоляционных конструкций сильфонных компенсаторов до стенок, перекрытий и дна тоннелей следует принимать для компенсаторов, мм:
D у £ 500-100,
D у = 600 и более-150.
При невозможности соблюдения указанных расстояний компенсаторы следует устанавливать вразбежку со смещением в плане не менее 100 мм относительно друг друга.
4. Расстояние от поверхности теплоизоляционной конструкции трубопровода до строительных конструкций или до поверхности теплоизоляционной конструкции других трубопроводов после теплового перемещения трубопроводов должно быть в свету не менее 30 мм.
5. Ширина прохода в свету в тоннелях должна приниматься равной диаметру большей трубы плюс 100 мм, но не менее 700.
6. Подающий трубопровод двухтрубных водяных тепловых сетей при прокладке его в одном ряду с обратным трубопроводом следует располагать справа по ходу теплоносителя от источника теплоты.
7. К трубопроводам с температурой теплоносителя не выше 300 °С допускается при надземной прокладке крепить трубы меньших диаметров.
8. Сальниковые компенсаторы на подающих и обратных трубопроводах водяных тепловых сетей в камерах допускается устанавливать со смещением на 150-200 мм относительно друг друга в плане, а фланцевые задвижки D у ³ 150 мм и сильфонные компенсаторы-вразбежку с расстоянием (по оси) в плане между ними не менее 100 мм.
9. В тепловых пунктах следует принимать ширину проходов в свету, м, не менее:
между насосами с электродвигателями напряжением до 1000 В-1,0;
то же, 1000 В и более-1,2;
между насосами и стенкой-1,0;
между насосами и распределительным щитом или щитом КИПиА-2,0;
между выступающими частями оборудования или между этими частями и стеной-0,8.
Насосы с электродвигателями напряжением до 1000 В и диаметром напорного патрубка не более 100 мм допускается устанавливать:
у стены без прохода; при этом расстояние от выступающих частей насосов и электродвигателей до стены должно быть в свету не менее 0,3 м;
два насоса на одном фундаменте без прохода между ними; при этом расстояние между выступающими частями насосов и электродвигателей должно быть в свету не менее 0,3 м.
10. В ЦТП следует предусматривать монтажные площадки, размеры которых определяются по габаритам наиболее крупной единицы оборудования (кроме бака емкостью более 3 м2 или блока оборудования и трубопроводов, поставленного для монтажа в собранном виде, с обеспечением прохода вокруг них не менее 0,7 м.
ПРИЛОЖЕНИЕ 8* Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ОПОРЫ ТРУБ
1. Вертикальную нормативную нагрузку на опору труб Fv Н, следует определять по формуле
Fv = Gv l , (1)
где Gv -вес 1 м трубопровода, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды (для паропроводов учитывается вес воды при гидравлическом испытании), Н/м;
l -пролет между подвижными опорами, м.
Примечания. Пружинные опоры и подвески паропроводов Dу ³ 400 мм в местах, доступных для обслуживания допускается рассчитывать на вертикальную нагрузку без учета веса воды при гидравлическом испытании, предусматривая для этого специальные приспособления для нагрузки опор во время испытания.
2. При размещении опоры в узлах трубопроводов должен дополнительно учитываться вес запорной и дренажной арматуры, компенсаторов, а также вес трубопроводов на прилегающих участках ответвлений, приходящихся на данную опору.
3. Схема нагрузок па опору приведена на чертеже.
Схема нагрузок на опору
1-труба; 2-подвижная опора трубы
2. Горизонтальные нормативные осевые Fhx , Н, и боковые Fhy , Н, нагрузки на подвижные опоры труб от сил трения в опорах нужно определять по формулам:
Fhx = m x Ghl ; (2)
Fhy = m y Ghl , (3)
где m x , m y -коэффициенты трения в опорах соответственно при перемещении опоры вдоль оси трубопровода и под углом к оси, принимаемые по табл. 1* данного приложения;
Gh -вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды для водяных и конденсатных сетей (вес воды в паропроводах не учитывается), Н/м.
Таблица 1
Коэффициенты трения
Тип опор
Коэффициент трения (сталь по стали)
m x
mу
Скользящая
0,3
0,3
Катковая
0,1
0,3
Шариковая
0,1
0,1
Подвеска жесткая
0,1
0,1
Примечание. При применении фторопластовых прокладок под скользящие опоры коэффициенты трения принимаются равными 0,1
При известной длине тяги коэффициент трения для жесткой подвески следует определять по формуле
, (4)
где Dl -тепловое удлинение участка трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора, мм;
lt -рабочая длина тяги, мм.
3. Горизонтальные боковые нагрузки с учетом направления их действия должны учитываться при расчете опор, расположенных под гибкими компенсаторами, а также на расстоянии £ 40D у трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.
4. При определении нормативной горизонтальной нагрузки на неподвижную опору труб следует учитывать:
4.1. Силы трения в подвижных опорах труб
Н, определяемые по формуле
, (5)
где m -коэффициент трения в подвижных опорах труб;
Gh -вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии (п. 2), Н/м;
L -длина трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора или угла поворота трассы при самокомпенсации, м.
4.2. Силы трения в сальниковых компенсаторах,
, Н, определяемые по формулам
; (6)
, (7)
где Р p -рабочее давление теплоносителя (п. 7.6), Па, (но не менее 0,5×106 Па);
l c -длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора, м;
dec -наружный диаметр патрубка сальникового компенсатора, м;
m c -коэффициент трения набивки о металл, принимаемый равным 0,15;
n -число болтов компенсатора;
А c -площадь поперечного сечения набивки сальникового компенсатора, м, определяемая по формуле
, (8)
dic -внутренний диаметр корпуса сальникового компенсатора, м.
При определении величины Ncf по формуле (6) величину-4000n /Ас принимают не менее 1×106 Па. В качестве расчетной принимают большую из сил, полученных по формулам (6) и (7).
4.3. Неуравновешенные силы внутреннего давления при применении сальниковых компенсаторов
, Н, на участках трубопроводов, имеющих запорную арматуру, переходы, углы поворота или заглушки, определяемые по формуле
, (9)
где
-площадь поперечного сечения по наружному диаметру патрубка сальникового компенсатора, м2;
Рр -рабочее давление теплоносителя, Па.
4.4. Распорные усилия сильфонных компенсаторов от внутреннего давления
, H, определяемые по формуле
, (10)
где А s -эффективная площадь поперечного сечения компенсатора, м2, определяемая по формуле
, (11)
где
-соответственно наружный и внутренний диаметры гибкого элемента компенсатора, м.
4.5. Жесткость сильфонных компенсаторов
, H, определяемая по формуле
, (12)
где R -жесткость компенсатора при его сжатии на 1 мм, Н/мм;
D-компенсирующая способность компенсатора, мм.
Значения величин R , D,
принимаются по техническим условиям и рабочим чертежам на компенсаторы.
4.6. Распорные усилия сильфонных компенсаторов при их установке в сочетании с сальниковыми компенсаторами на смежных участках
, Н, определяемые по формуле
. (13)
4.7. Силы упругой деформации при гибких компенсаторах и при самокомпенсации, определяемые расчетом труб на компенсацию тепловых удлинений.
4.8. Силы трения трубопроводов при перемещении трубы внутри теплоизоляционной оболочки или силы трения оболочки о грунт при бесканальной прокладке трубопроводов, определяемые по специальным указаниям в зависимости от типа изоляции.
5. Горизонтальную осевую нагрузку на неподвижную опору трубы следует определять:
на концевую опору-как сумму сил, действующих на опору (п. 4);
на промежуточную опору-как разность сумм сил, действующих с каждой стороны опоры; при этом меньшая сумма сил, за исключением неуравновешенных сил внутреннего давления, распорных усилий и жесткости сильфонных компенсаторов, принимается с коэффициентом 0,7.
Примечания: 1. При определении суммарной нагрузки на опоры трубопроводов жесткость сильфонных компенсаторов следует принимать с учетом допускаемых техническими условиями на компенсаторы предельных отклонений величин жесткости.
2. Когда суммы сил, действующих с каждой стороны промежуточной неподвижной опоры, одинаковы, горизонтальная осевая нагрузка на опору определяется как сумма сил, действующих с одной стороны опоры с коэффициентом 0,3.
6. Горизонтальную боковую нагрузку на неподвижную опору трубы следует учитывать при поворотах трассы и от ответвлений трубопроводов.
При двухсторонних ответвлениях трубопроводов боковая нагрузка на опору учитывается от ответвлений с наибольшей нагрузкой.
7. Неподвижные опоры труб должны рассчитываться на наибольшую горизонтальную нагрузку при различных режимах работы трубопроводов, в том числе при открытых и закрытых задвижках.
При кольцевой схеме тепловых сетей должна учитываться возможность движения теплоносителя с любой стороны.
Опубликовано 17.06.2008
  | © 2025 Новосёл |  Написать письмо |
